水電站調(diào)壓閥調(diào)節(jié)原理

                       水電站調(diào)壓閥調(diào)節(jié)原理

                       上海申弘閥門(mén)有限公司

之前介紹減壓閥入口壓力小于設(shè)定值，現(xiàn)在介紹水電站調(diào)壓閥調(diào)節(jié)原理為保證工程安全并降低造價(jià),中小型引水式水電站多采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施,調(diào)壓閥直徑的確定不僅直接影響工程投資,且涉及到系統(tǒng)的平壓效果。通過(guò)分析不同運(yùn)行工況、水道系統(tǒng)大壓力上升值、機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率、事故甩負(fù)荷導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間等多種因素對(duì)調(diào)壓閥直徑的影響,提出了合理的調(diào)壓閥直徑選取需滿(mǎn)足的原則,并結(jié)合某電站調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化計(jì)算,驗(yàn)證了理論分析提出的原則。

在水電站運(yùn)行過(guò)程中，為改善水錘現(xiàn)象，降低由機(jī)組突然甩負(fù)荷、水輪機(jī)導(dǎo)葉快速關(guān)閉帶來(lái)的管道壓力升高和轉(zhuǎn)速上升值，通常會(huì)采取設(shè)置調(diào)壓室的方式。但對(duì)一些中小型的長(zhǎng)引水式電站，設(shè)置調(diào)壓室可能受地形、地質(zhì)等條件限制，同時(shí)需投入大量的人力和資金，因此需考慮其他調(diào)節(jié)保證措施來(lái)滿(mǎn)足此類(lèi)水電站的穩(wěn)定運(yùn)行。采用造價(jià)優(yōu)廉的調(diào)壓閥是中小型引水式電站中一種有效的調(diào)節(jié)保證措施。從20世紀(jì)80年代起，我國(guó)開(kāi)始在長(zhǎng)引水式電站中采用“以閥代井”的調(diào)節(jié)保證措施。湖南龍?jiān)措娬臼俏覈?guó)*座采用調(diào)壓閥代替調(diào)壓井的試點(diǎn)電站，該電站壓力引水管道總長(zhǎng)1950m，設(shè)計(jì)水頭83m，3臺(tái)水輪機(jī)裝設(shè)我國(guó)自行研制的TFW-400型調(diào)壓閥。之后云南西洱河二級(jí)電站、貴州白水河一級(jí)電站、廣西長(zhǎng)灘河水電站等亦采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施，有效降低了管道的壓力升高值，確保了輸水系統(tǒng)的安全，使電站運(yùn)行穩(wěn)定。但在以往的調(diào)壓閥計(jì)算中，通常采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算確定調(diào)壓閥的直徑，本文則通過(guò)水力過(guò)渡過(guò)程的計(jì)算，分析了調(diào)壓閥的直徑選取和優(yōu)化問(wèn)題，為中小型引水式水電站采用“以閥代井”的調(diào)保措施提供了理論依據(jù)與設(shè)計(jì)方法。

1、水電站調(diào)壓閥調(diào)節(jié)原理調(diào)壓閥直徑優(yōu)化原理
調(diào)壓閥的工作原理為調(diào)壓閥與機(jī)組受同一調(diào)速器控制，在機(jī)組突甩負(fù)荷時(shí)，水輪機(jī)導(dǎo)葉快速關(guān)閉，同時(shí)調(diào)壓閥開(kāi)啟，泄放機(jī)組由于導(dǎo)葉關(guān)閉而減少的過(guò)流量，待導(dǎo)葉*關(guān)閉后，調(diào)壓閥再以能保證允許管道壓力上升值的速度緩慢關(guān)閉。調(diào)壓閥啟閉的非恒定流過(guò)渡過(guò)程可采用特征線(xiàn)法計(jì)算，其邊界條件見(jiàn)圖1。
水輪機(jī)調(diào)節(jié)的主要目的是當(dāng)阻抗力矩變化時(shí)能保證機(jī)組轉(zhuǎn)數(shù)為恒定。它可以通過(guò)自動(dòng)調(diào)速器將機(jī)組開(kāi)至相應(yīng)的開(kāi)度,以適應(yīng)此瞬間的負(fù)荷值。當(dāng)負(fù)荷增加時(shí)相對(duì)的增 加其流量.調(diào)流調(diào)壓閥又稱(chēng)活塞式多功能控制閥，因其具有多種控制功能（如水位控制功能、減壓控制功能、持壓泄壓控制功能、流量控制功能等），能起到無(wú)氣蝕、無(wú)紊流、無(wú)振動(dòng)、耐泥沙等作用，故在當(dāng)今大型給水工程中廣泛應(yīng)用，例如長(zhǎng)江三峽左岸電站工程、黃河小浪底水電站水利樞紐工程、內(nèi)蒙古華電包頭第二熱電廠給水工程、太原市城市供水管網(wǎng)調(diào)流調(diào)壓工程等。下面將對(duì)其應(yīng)用原理、應(yīng)用指標(biāo)、應(yīng)用現(xiàn)狀、應(yīng)用前景進(jìn)行討論。
1 調(diào)流調(diào)壓閥的應(yīng)用原理
調(diào)流調(diào)壓閥主要由閥體、活塞、活塞導(dǎo)軌、內(nèi)置曲柄滑塊機(jī)構(gòu)、密封、內(nèi)部零件等組成。主要采用曲柄滑塊帶動(dòng)活塞運(yùn)動(dòng)，在閥體內(nèi)部形成軸向?qū)ΨQ(chēng)的環(huán)形流道，并有效地控制流通面積，形成從入口到出口截面為遞減的流道，從而使流體的流速漸升，并通過(guò)圓周方向上的多孔，向管路中心方向形成射流對(duì)撞，從而達(dá)到消能減壓、調(diào)節(jié)流量的目的。其具體結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。
中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
圖1 調(diào)壓閥邊界條件

調(diào)壓閥進(jìn)、出口斷面C+、C-特征線(xiàn)相容性方程均成立，分別為：

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
其中中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化式中，Hp1、Hp2分別為調(diào)壓閥進(jìn)、出口斷面的測(cè)壓管水頭;Cp、Bp、CM、BM為前一時(shí)刻t-Δt的已知量(t為時(shí)間，Δt為時(shí)間步長(zhǎng));Qp為調(diào)壓閥的過(guò)流量;αp為調(diào)壓閥的過(guò)流系數(shù)，表示不同開(kāi)度下通過(guò)調(diào)壓閥的單位流量;D為調(diào)壓閥的直徑;ΔHp為調(diào)壓閥的水頭損失。



將式(1)～(4)聯(lián)立求解，可得：

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
將式(5)代入式(1)、(2)即可求出Hp1、Hp2的值。

由式(5)可知，調(diào)壓閥在某一相對(duì)開(kāi)度下的過(guò)流量為其直徑的單調(diào)遞增函數(shù)，說(shuō)明調(diào)壓閥直徑越大，其過(guò)流量也越大。

當(dāng)全部機(jī)組同時(shí)突甩負(fù)荷時(shí)，調(diào)壓閥直徑越大，可通過(guò)的過(guò)流量也越大，在機(jī)組導(dǎo)葉快速關(guān)閉、調(diào)壓閥同時(shí)開(kāi)啟的過(guò)程中，機(jī)組轉(zhuǎn)速和水道系統(tǒng)壓力上升值越能得到好的控制。但在調(diào)壓閥關(guān)閉過(guò)程中，過(guò)大的流量可能會(huì)造成管道壓力出現(xiàn)新一波的上升，若第二波壓力上升過(guò)大則可能超過(guò)允許的控制標(biāo)準(zhǔn)。圖2為某電站調(diào)壓閥直徑分別為0.3、0.5m時(shí)全部機(jī)組甩負(fù)荷工況下的蝸殼壓力變化過(guò)程線(xiàn)。由圖可看出，相對(duì)于調(diào)壓閥直徑0.3m的情況，調(diào)壓閥直徑0.5m時(shí)*波蝸殼壓力并未上升，但由于調(diào)壓閥直徑過(guò)大，第二波壓力遠(yuǎn)大于*波，與上述分析一致。若要降低第二波的壓力上升值，則需加長(zhǎng)調(diào)壓閥的關(guān)閉時(shí)間，而在更長(zhǎng)的關(guān)閉時(shí)間中，更多的水流從調(diào)壓閥流走，亦增加了系統(tǒng)的水能損失。

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化


圖2 某電站蝸殼壓力變化過(guò)程線(xiàn)

當(dāng)同一水力單元的部分機(jī)組突甩負(fù)荷時(shí)，若調(diào)壓閥的直徑過(guò)大，過(guò)多的流量將從調(diào)壓閥流走，使受干擾的正常運(yùn)行機(jī)組出力出現(xiàn)較大下降，由此可能發(fā)生相繼甩負(fù)荷事故。

由以上分析可知，調(diào)壓閥直徑大小受運(yùn)行工況、轉(zhuǎn)速、水錘壓力和造價(jià)等多方面因素的影響，因此選擇調(diào)壓閥直徑時(shí)需綜合考慮。調(diào)壓閥直徑的選取需滿(mǎn)足以下兩點(diǎn)原則：①小的調(diào)壓閥直徑應(yīng)保證機(jī)組快速關(guān)閉時(shí)轉(zhuǎn)速上升率和*波水錘壓力滿(mǎn)足調(diào)保要求;②大的調(diào)壓閥直徑應(yīng)滿(mǎn)足調(diào)壓閥全開(kāi)時(shí)的流量與機(jī)組額定流量基本相同，同時(shí)保證調(diào)壓閥關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的第二波水錘壓力亦滿(mǎn)足調(diào)保要求。



2、算例分析
某引水式水電站有壓力輸水系統(tǒng)，采用“一洞兩機(jī)”的布置方式，裝機(jī)容量為2×2.1MW，額定水頭123.4m，壓力管道直徑1.8m，裝設(shè)兩臺(tái)水輪機(jī)，水輪機(jī)的額定流量為1.966m3/s，額定出力為2.21MW，額定轉(zhuǎn)速為1000r/min。由于該電站引水道較長(zhǎng)、流量較小，且投資較少，因此擬采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施。電站輸水系統(tǒng)布置見(jiàn)圖3，總引水道長(zhǎng)約4100m，每臺(tái)機(jī)組設(shè)置一個(gè)調(diào)壓閥。

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圖3 電站輸水系統(tǒng)布置簡(jiǎn)圖(單位：m)根據(jù)相關(guān)規(guī)范選取本電站的調(diào)保計(jì)算控制標(biāo)準(zhǔn)為機(jī)組大轉(zhuǎn)速升高率≤50%，設(shè)置調(diào)壓閥時(shí)蝸殼大壓力升高率一般取為0.15～0.20，在該電站計(jì)算中，取調(diào)壓閥正常工作時(shí)蝸殼大壓力升高率為0.175，即蝸殼大壓力控制值為153.509m。

2.1、全部機(jī)組甩負(fù)荷工況
選取出現(xiàn)蝸殼大壓力的工況(大水頭下兩臺(tái)機(jī)同時(shí)突甩負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉)為工況1，在工況1下取調(diào)壓閥直徑分別為0.2、0.3、0.4、0.5m進(jìn)行計(jì)算，得到相應(yīng)的蝸殼末端壓力、機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率及機(jī)組和調(diào)壓閥的流量變化。機(jī)組—調(diào)壓閥聯(lián)動(dòng)的啟閉規(guī)律選為：機(jī)組導(dǎo)葉以15s一段直線(xiàn)規(guī)律關(guān)閉，同時(shí)調(diào)壓閥以15s一段直線(xiàn)規(guī)律開(kāi)啟，達(dá)到全開(kāi)并滯后10s后，調(diào)壓閥再以180s一段直線(xiàn)規(guī)律關(guān)閉。表1為不同調(diào)壓閥直徑時(shí)的蝸殼末端大壓力、機(jī)組大轉(zhuǎn)速上升率、機(jī)組大引用流量和調(diào)壓閥大泄流量，圖4為不同調(diào)壓閥直徑下蝸殼末端壓力變化過(guò)程線(xiàn)。



表1 工況1下不同調(diào)壓閥直徑計(jì)算結(jié)果

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上海申弘閥門(mén)有限公司主營(yíng)閥門(mén)有：減壓閥(氣體減壓閥,可調(diào)式減壓閥,水減壓閥由表1、圖4可看出：①調(diào)壓閥直徑為0.2m時(shí)，由于調(diào)壓閥直徑過(guò)小，導(dǎo)致調(diào)壓閥泄流能力不足，并未起到很好的降壓效果，在機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉結(jié)束時(shí)刻，蝸殼末端出現(xiàn)大壓力為171.06m，超過(guò)調(diào)?？刂茦?biāo)準(zhǔn)，機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率也較大。②調(diào)壓閥直徑為0.5m時(shí)，機(jī)組轉(zhuǎn)速上升得到了很好的控制，同時(shí)蝸殼末端壓力在機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉過(guò)程中幾乎未上升，反而有很大的下降，初的降壓效果很好，但由于調(diào)壓閥直徑過(guò)大，導(dǎo)致系統(tǒng)總流量增加過(guò)大，單個(gè)調(diào)壓閥大泄流量達(dá)4.072m3/s，在調(diào)壓閥關(guān)閉結(jié)束時(shí)刻，蝸殼末端新一波的壓力上升到大，遠(yuǎn)超過(guò)了*波的大壓力，超出了調(diào)保控制標(biāo)準(zhǔn)。③調(diào)壓閥直徑為0.3m時(shí)，機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉過(guò)程中系統(tǒng)總流量基本保持不變，蝸殼壓力上升較小，且調(diào)壓閥關(guān)閉過(guò)程中蝸殼壓力變化很小，蝸殼壓力變化過(guò)程線(xiàn)圍繞初始?jí)毫π》日鹗帲诙ㄋN壓力與*波基本一致。④調(diào)壓閥直徑為0.4m時(shí)，機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率較低，雖第二波壓力超過(guò)*波，但蝸殼末端大壓力仍控制在允許范圍內(nèi)。因此，從全部機(jī)組甩負(fù)荷工況結(jié)果看，調(diào)壓閥直徑為0.3、0.4m時(shí)，機(jī)組轉(zhuǎn)速和水錘壓力均能得到控制。



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圖4 不同調(diào)壓閥直徑時(shí)蝸殼末端大壓力、機(jī)組相對(duì)轉(zhuǎn)速和系統(tǒng)總流量變化過(guò)程線(xiàn)活塞式泄壓閥是湘潭中基電站輔機(jī)制造有限公司開(kāi)發(fā)的產(chǎn)品。廣泛地應(yīng)用于管道、壓力容器的過(guò)壓保護(hù)。在管道或壓力容器壓力過(guò)載時(shí)，自動(dòng)釋放過(guò)載部分介質(zhì)流體，使其壓力保持在安全值的范圍內(nèi)。ZJA46H型活塞式泄壓閥經(jīng)多年的電站運(yùn)行證明：該產(chǎn)品性能可靠，耐用度高，受到了用戶(hù)的好評(píng)。 
    技術(shù)特點(diǎn) 
    ◎全活塞式結(jié)構(gòu),安全可靠； 
    ◎泄壓范圍大（泄壓流量大）； 
    ◎起跳反應(yīng)靈敏、回座及時(shí)； 
    ◎運(yùn)動(dòng)控制部分為剛性結(jié)構(gòu)、性能可靠； 
    ◎使用壽命長(zhǎng)；能依據(jù)壓力過(guò)載量自動(dòng)控制排放量、保壓性能好； 
    ◎雙反饋控制系統(tǒng)，工況可靠性高（選裝）； 
    ◎具有機(jī)械和電控強(qiáng)制排放裝置，以防出現(xiàn)**故障（選裝）。 

2.2、單臺(tái)機(jī)組甩負(fù)荷工況
選取1臺(tái)機(jī)組突然甩負(fù)荷的工況為工況2，在工況2下取調(diào)壓閥直徑分別為0.2、0.3、0.4、0.5m進(jìn)行水力干擾計(jì)算，得到不同調(diào)壓閥直徑下機(jī)組的力矩變化情況，分別見(jiàn)表2、圖5。機(jī)組—調(diào)壓閥啟閉規(guī)律同全部機(jī)組甩負(fù)荷工況。

表2 工況2下不同調(diào)壓閥直徑計(jì)算結(jié)果



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圖5 不同調(diào)壓閥直徑時(shí)正常工作機(jī)組相對(duì)力矩變化過(guò)程線(xiàn)

由表2、圖5可看出：①調(diào)壓閥直徑為0.2m時(shí)，調(diào)壓閥直徑較小，致使正常工作機(jī)組的力矩上升較大，大力矩上升率達(dá)19.0%。②調(diào)壓閥直徑為0.4、0.5m時(shí)，由于調(diào)壓閥直徑過(guò)大，在甩負(fù)荷機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉、調(diào)壓閥開(kāi)啟過(guò)程中大部分水流從該調(diào)壓閥流走，正常工作的機(jī)組受到了較大的擾動(dòng)，出現(xiàn)較大的力矩下降(大力矩下降率分別達(dá)20.5%、44.8%)。因此，選擇直徑為0.3m的調(diào)壓閥較為合適。通過(guò)上述兩個(gè)工況的計(jì)算分析表明，該電站選用直徑為0.3m的調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施為合適，這樣可在機(jī)組導(dǎo)葉快速關(guān)閉時(shí)，保證機(jī)組轉(zhuǎn)速上升和壓力上升均滿(mǎn)足調(diào)節(jié)保證要求。

3、結(jié)語(yǔ)
分析了影響調(diào)壓閥直徑大小的多種因素，提出了合理的調(diào)壓閥直徑需滿(mǎn)足的兩個(gè)原則，確保了調(diào)壓閥關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的第二波水錘壓力亦滿(mǎn)足調(diào)保要求。并結(jié)合某電站調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化計(jì)算，驗(yàn)證了理論分析提出的原則。該原則同樣適用于任何采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施的中小型引水式電站，可供調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化設(shè)計(jì)參考。與本產(chǎn)品相關(guān)論文：水輪機(jī)減壓閥